為不同結構減速機輪齒室蓋聲輻射效率?？梢钥闯觯罕M管3種減速機輪齒室蓋的結構不同，但聲輻射效率的變化趨勢相似的。在10～1 000 Hz頻率范圍內，聲輻射效率隨頻率增加而迅速上升，在1 000 Hz基本接近1.
在600 Hz以下頻率范圍內，減速機輪齒室蓋的聲輻射效率整體很低。在600～1 000 Hz，不同的減速器輪齒室蓋表現出不同的聲輻射效率特性。樣品A在630～700、950～1 000 Hz都有較高的聲輻射效率；樣品B比樣品A增加了1 mm壁厚而且在中部增加了加強筋，因此其整體剛度最大，在630～670、760～780 Hz表現出較高的輻射效率，比樣品A相比，樣品B輻射效率高的頻率范圍變窄，整體輻射效率明顯降低；樣品C在樣品B的基礎上去除了表面所有加強筋，整體剛度最弱，在670～730、750～770、850～930 Hz等頻率段都有較高的聲輻射效率?？傮w而言，在600～1 000 Hz頻率范圍內，3種不同剛度的減速器輪齒室蓋的聲輻射效率差異明顯，剛度大的樣品B在此頻率區域內聲輻射效率低，剛度小的樣品c的聲輻射效率高。
在1 000～2 000 Hz的頻率范圍內，減速機輪齒室蓋整體的聲輻射系數都處于較高水平。樣品A聲輻射系數較高區域為1 000～1 200、1 660～1 700 Hz；樣品B聲輻射效率較高區域為1 170～1 200、1 650～1 680 Hz；與A、B相比較，樣品C在其他頻率處聲輻射效率都比較低，僅在1 400～1 440、1 850～1 900 Hz的表現出較高聲輻射效率，但聲輻射效率的最大值比樣品A、B要低。總體而言剛度小的樣品C在1 000～2 000 Hz聲輻射效率較低，剛度大的樣品B聲輻射效率較高。
由試驗結果可以看出，雖然加強筋的存在增加了減速機輪齒室的結構剛度，有利于降低零件的表面振動速度，但是零件剛度的變化會改變表面速度分布，有可能使某些頻率的聲輻射效率升高，增大這些頻率的噪聲輻射，使用加強筋并不一定總能起到降低噪聲的效果。因此在確定薄壁件的低噪聲結構優化策略時，如果僅僅以降低零件表面法向速度為指導思想，而忽視薄壁件的結構變化對聲輻射效率的影響，則有可能是降低了表面振動而并沒有降低噪聲輻射，甚至有可能使在某些頻率的噪聲輻射增強。在對薄壁件進行低噪聲結構設計時，需重視薄壁件結構變化對零件聲輻射效率的影響。